46、10、41、18、35°的工況下進(jìn)行，同時(shí)還需要測(cè)量壓縮機(jī)的性能，制冷壓縮機(jī)性能測(cè)試根據(jù)GB5773-2004相關(guān)規(guī)定進(jìn)行。

　　由于R290的特殊性，所以還需安裝氣體警報(bào)器裝置，此裝置可根據(jù)泄漏量的多少實(shí)現(xiàn)分級(jí)報(bào)警和強(qiáng)制停機(jī)。

　　2數(shù)據(jù)處理數(shù)據(jù)采集設(shè)備采集到的原始電壓信號(hào)如所示。此電壓信號(hào)已經(jīng)過放大器的放大處理，包括壓縮腔壓力信號(hào)、中間壓力信號(hào)、吸氣腔壓力信號(hào)、轉(zhuǎn)角及止點(diǎn)信號(hào)、氣閥位移信號(hào)。雖然數(shù)據(jù)采集程序?qū)Σ杉^程的噪聲進(jìn)行了過濾，但是仍然有一些數(shù)據(jù)明顯偏離正常值。為此，用五點(diǎn)三次法對(duì)采集的等距點(diǎn)上的數(shù)據(jù)進(jìn)行了平滑處理。

　　3滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)指示圖分析方法滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)的滑片將氣缸與活塞間容積分為2部分。曲軸帶動(dòng)活塞運(yùn)動(dòng)時(shí)，一部分容積擴(kuò)大，吸入工質(zhì)，另一部分容積減小，壓縮或排出工質(zhì)?；钊D(zhuǎn)到排氣口或氣缸上斜切口后緣時(shí)，排氣孔與斜切口內(nèi)高壓氣體向氣缸內(nèi)的吸氣腔膨脹。膨脹前期（見a），氣缸內(nèi)吸氣腔與吸氣口連通。余隙容積的氣體膨脹一方面會(huì)使吸氣腔氣體壓力升高，另一方面會(huì)使吸入吸氣腔內(nèi)的氣體通過吸氣口回流。

　　膨脹后期（見b），由于回流面積很小或已為0，所以從余隙容積流到壓縮腔內(nèi)的氣體只是提高了壓縮腔的壓力與溫度。在這個(gè)過程中，吸氣腔或其后的壓縮腔（即轉(zhuǎn)過360°后的壓縮腔）的容積變化很小，可近似為定容壓縮。

　　除余隙容積內(nèi)高壓氣體膨脹外，影響滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)內(nèi)部熱力過程、冷量系數(shù)和指示效率的還有吸氣阻力及吸氣氣流脈動(dòng)、排氣阻力及排氣氣流脈動(dòng)、吸氣管內(nèi)氣體及吸氣管的傳熱、吸氣腔內(nèi)氣體及氣缸的傳熱、壓縮腔內(nèi)氣體及氣缸的傳熱，以及各間隙的泄漏損失。

　　滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)的圖與往復(fù)壓縮機(jī)明顯不同（見），原因一是余隙容積膨脹過程線基本為垂直，二是工作腔容積接近行程容積時(shí)內(nèi)壓力出現(xiàn)突跳。

　　壓縮機(jī)容積效率可由性能。從可以看出，此壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速脈動(dòng)較大，導(dǎo)致壓縮機(jī)轉(zhuǎn)角與時(shí)間之間呈非線性關(guān)系。對(duì)于R22的滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)，所測(cè)轉(zhuǎn)角與理想情況相比，*大延遲角度為12°*大提前角度為14.5°對(duì)于R290的滾動(dòng)活塞壓縮機(jī)，所測(cè)轉(zhuǎn)角與理想情況相比，*大延遲角度為13.5°*大提前角度為115°。此圖將用于p―圖、指示圖的轉(zhuǎn)化。

　　R22、R290壓縮機(jī)的性能比較如表1所示。從表1可以看出：R290相對(duì)R22壓縮機(jī)，制冷量與輸入功率的下降幅度，以及理論單位容積制冷量與單位容積絕熱功均很接近（上述，圖中：久。、久s分別為吸氣過程終了且沒有受余隙容積內(nèi)高壓氣體膨脹影響的吸氣腔壓力、余隙容積內(nèi)高壓氣體膨脹結(jié)束而壓縮過程開始時(shí)的壓縮腔壓力；久為壓縮機(jī)名義吸氣壓力為壓縮機(jī)名義排氣壓力為壓縮機(jī)實(shí)際有效容積；面面積①為壓縮機(jī)絕熱壓縮理論功；面積②為壓縮機(jī)吸氣過程的壓力損失；面積③為排氣過程的壓力損失；面積④為余隙容積高壓氣體膨脹引起的回流損失；面積⑤為吸氣過程泄漏與傳熱引起的熱損失；面積⑥為余隙容積高壓氣體膨脹過程對(duì)吸氣腔及其后壓縮腔充入氣體所引起的余隙容積充壓損失；面積⑦為壓縮過程中的熱損失。

　　壓縮過程中的熱損失為余隙容積高壓氣體膨脹過程對(duì)吸氣腔及其后壓縮腔充入氣體所引起的余隙容積充壓損失為與指示圖分為5個(gè)部分的相比，本文的分為7個(gè)部分的，是將余隙容積增壓損失和余隙容積回流損失分別從壓縮過程熱損失和吸氣過程熱損失中獨(dú)立出來，相對(duì)于，是將余隙容積損失從吸氣過程熱損失中獨(dú)立出來，并將其再細(xì)分為2個(gè)部分。這樣熱力損失劃分更細(xì)，有利于明確熱力損失產(chǎn)生的具體原因。

　　起點(diǎn)容積為壓縮機(jī)實(shí)際有效容積Va的等熵線I與理想吸氣、排氣壓力線圍成的面積，為壓縮機(jī)絕熱壓縮理論功，可由壓縮機(jī)性能。從可以看出，壓縮過程結(jié)束與排氣過程開始時(shí)的轉(zhuǎn)角相同。壓縮與排氣過程中，R22壓縮機(jī)氣缸內(nèi)工質(zhì)壓力有明顯的高頻脈動(dòng)，R290壓縮機(jī)中高頻脈動(dòng)不存在，吸氣過程中壓力低頻脈動(dòng)的頻率也有所變化，與制冷劑的聲速變化基本成正比。

　　R22、R290壓縮機(jī)指示圖如所示。從b可以看出，R290壓縮機(jī)排氣過程中壓力損失明顯比R22壓縮機(jī)小。R22、R290壓縮機(jī)的相對(duì)指示效率損失分布如所示。從可以看出，R290壓縮機(jī)的熱損失大于R22壓縮機(jī)，這與R290氣體黏度較小、導(dǎo)熱系數(shù)較大有關(guān)，與本文實(shí)驗(yàn)潤滑油對(duì)R290溶解度較高相關(guān)。為了減少R290壓縮機(jī)的泄漏損失，需要進(jìn)一步控制間隙公差。由于本文所用壓縮機(jī)的排氣孔直徑與同排量壓縮機(jī)相比較小，排氣阻力損失相對(duì)較大，這使得余隙容積損失相對(duì)較小。2實(shí)驗(yàn)用R290壓縮機(jī)，其性能可以通過減小電動(dòng)機(jī)功率、改變排氣孔直徑與控制間隙的方法來提高。